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隨著人們生活水平的提高和餐飲行業的發展，餐廚垃圾及餐廚廢水的產生量日益增長，其處理變得尤為緊迫。餐廚垃圾主要成分為淀粉、動物脂肪、粗纖維、蛋白質等有機物質、水及少量的無機鹽。因此，餐廚垃圾所產生的廢水具有化學需氧量（COD）含量高、油含量高以及排放量大等特點，成為現階段比較難處理的污水之一。

1、概述

目前，國內大部分城市叫的垃圾分類工作還未普及，與單純的餐廚垃圾相比，城市生活垃圾焚燒發電廠的垃圾來源更為廣泛，因此垃圾焚燒發電廠滲濾液的水質情況相較于餐廚廢水更為復雜，且水質、水量隨季節等因素變化較大，重金屬含量較高鐵生活垃圾滲濾液與餐廚廢水的水質情況如表1所示。具體水質指標包括pH、COD、五日生化需氧量（BOD5）、氨氮（N-NH3）、總氮（TN）、總磷（TP）和懸浮物（SS）。

由表1可見，生活垃圾滲濾液與餐廚廢水同為有機廢水，可生化性較好，但餐廚廢水的C、N、P等營養物質含量較普通的生活垃圾滲濾液更為豐富。餐廚廢水富含大量的油脂類物質，導致COD含量會更高，因此人們需要針對餐廚廢水油脂含量高的特點提出解決方案。

目前，國內餐廚垃圾主要以“篩分+制漿+除砂+提油+厭氧發酵”的方式進行預處理，厭氧發酵產生的沼液通過“生化+膜系統”工藝處理后達標排放。與生活垃圾滲濾液的主流處理工藝“預處理+厭氧+AO(生化)+深度膜”相比，二者有著較為明顯的相似點，即均需要通過“生化+膜處理”的方法對污水進行處理。但由于餐廚廢水的含油量高，單純采用滲濾液工藝對餐廚廢水原液進行處理，而不采取相應的預處理措施，則會影響原系統的穩定性，如增加AO池泡沫的產生風險、降低膜處理系統膜元件的處理效果并會對膜元件造成永久性損害等。本文以寧波某生活垃圾焚燒發電廠滲濾液處理系統協同處理少量餐廚廢水的實際運行狀況為依據，進一步探討協同處理餐廚廢水對常規滲濾液處理工藝(厭氧+膜生物反應器(MBR)+納濾(NF)+反滲透(RO))運行工況的影響。

2、餐廚廢水與滲濾液協同處理的影響

2.1 水量情況

2017年6月至2018年2月，寧波市某城市生活垃圾焚燒發電廠協同處理處理餐廚廢水，餐廚廢水進水量、滲濾液進水量及餐廚廢水與滲濾液比率如圖1所示。

從圖1數據可以看出，2017年6月至次年2月，該廠每月滲濾液平均產生量為13120t，餐廚廢水平均產生量為882.7t，餐廚廢水與垃圾滲濾液比率的平均值為6.41%(其中12月未進餐廚廢水)。10-11月，滲濾液產生率的變化與垃圾坑池底格柵污堵及隨后的疏通有一定關系。滲濾液及餐廚廢水水量總體變化趨勢較為相似，在夏季達到高峰，在冬季達到低谷。

2.2 水質情況

該生活垃圾焚燒發電廠設置單獨的滲濾液處理站，2017年6月至次年2月，滲濾液處理站進水(包含滲濾液原液及餐廚廢水)水質情況如表2所示，出水水質情況如表3所示。

從表2數據可以看出2017年7月至2018年2月，系統進水有機物含量呈先下降后上升的趨勢，11月系統進水有機物含量最低。這與地表降水隨季節增多及夏季人均用水量多導致廢污水稀釋有一定的關系。

綜合幾個月的數據來看，系統進水的pH平均值為6.79，COD為32578mg/L，氨氮為1828mg/L，總磷為41.3mg/L，C：N：P≈788：44：1，營養物質含量滿足微生物的需求，利于生化反應的進行。滲濾液處理站總體出水的pH平均值為7.09，COD為18.8mg/L，氨氮為1.9mg/L，總磷為0.16mg/L。處理站出水的水質情況均滿足回用至廠內冷卻循環水的需求，且處理站正常運行的情況下沒有出現水質超標情況。

餐廚廢水與滲濾液協同處理期間，結合滲濾液處理站進出水水質情況及設備運行情況，COD、氨氮的去除率為99.9%，總磷的去除率為99.6%。8個月運行期間，處理站出水水質、污染物質的去除率情況均在設計要求范圍內（COD≥99.9%，氨氮≥99.9%）。

2.3 系統運行情況

本處理站主體工藝為”自清洗過濾器+調節池+預處理+加溫池+UASB(上流式厭氧污泥床)高效厭氧反應器+二級AO+外置式超濾+納濾+反滲透”。膜處理系統濃液采用”二級物料膜+高壓反滲透”的方式處理回用。

2.3.1 預處理部分

預處理部分主要包含過濾、混凝沉淀及加熱設備。2017年7月至2018年2月協同處理餐廚廢水期間，較為明顯的影響是加溫池內泡沫含量十分豐富，占到總池容的50%以上，并無法通過水力或投加常規消泡劑的方式去除。相比之下，本系統內AO池產生的泡沫則可以通過水力消泡或投加消泡劑的方式除去。

本系統厭氧進水前的加溫方式為池底設置蒸汽加熱“豐”形穿孔管道，采用蒸汽宜接噴入的方式對原水進行加熱。餐廚廢水COD、BOD5高，油脂類物質含量量大。油脂類物質的黏度會隨加熱時間的延長而變大，促進泡沫壽命的增長。采用蒸汽廢水混合加熱的方式會導致泡沫的大量富集。考慮到AO系統的泡沫卻較易去除，原因為UASB厭氧反應器會將大部分易因加熱而產生泡沫的油脂類物質分解，降低AO池內油脂類物質的含量，從而對AO池泡沫的去除產生積極的影響。

2.3.2 AO系統

系統運行過程中，進水COD保持在6000-9000mg/L，氨氮保持在1300mg/L以內。二級A0最終出水的COD小于900mg/L，氨氮小于20mg/L。COD去除率介于85%~90%，氨氮去除率為98%。從水質情況上分析，餐廚廢水協同處理未對系統硝化、反硝化反應產生明顯影響。

2.3.3 NF、RO系統

截至2018年2月，處理站2套NF裝置的產水率分別控制在86.5%及85.8%，通量分別為11.2L/(h·m2)和11.5L(h·m2)。2套RO裝置的產水率分別控制在78.2%和75.2%，通量分別為10.5L/(h·m2)和10.8L/(h·m2)。系統產水穩定，水質正常，未見餐廚廢水協同處理期間對膜系統運行產生影響。

通過對滲濾液處理站各系統運行狀況的分析可以看出，短期內餐廚廢水與滲濾液協同處理對常規滲濾液處理站的影響主要集中在預處理階段，相關影響通過厭氧、AO等系統的作用可以除去，從而保證整個系統的穩定運行。

3、結論

常規滲濾液處理系統短期內少量地協同處理餐廚廢水，對系統產生的影響主要體現在厭氧之前的預處理工藝上，并且這些負面影響可以通過厭氧及生化系統去除，從而保證滲濾液處理站最終出水的達標回用。但餐廚廢水油脂類物質的含量較高，長期大量的協同處理需要針對油脂類物質進行預處理，以免對生化及膜系統的穩定運行產生累積性影響。